I. MODELUL GEOMETRIC

I.1Harta structurala cu izobate a zacamantului

Cu ajutorul diagrafiilor de sonda se vor determina intrarile si iesirile din zona poros permeabila

Facem urmatoarele notatii: H_a - adancimea la acoperis

H_c - adancimea la culcus

h - grosimea stratului

E - elevatia

H_t/a - adancimea la care se afla limita titei/apa

H_a^* - adancimea la acoperis de la nivelul marii

H_t/a^* - adancimea limitei titei/apa de la nivelul

marii

; ;

Pozitia contactului titei-apa este la 1360 msnm

a)     Calculul grosimii efective (h_ef)

Grosimea efectiva este grosimea stratelor permeabile care contin fluide.

Pentru fiecare sonda in parte vom intocmii urmatorul tabel:

Sonda 781:

Total = 10 m

Sonda 782:

Total = 23 m

Sonda 720:

Total = 13 m

Sonda 108:

Total = 17 m

h_ef - grosimea efectiva medie rezultata din determinarile facute pe    carotaje.

b)    Calculul volumului brut (V_b)

V_b = A x h_ef

A - aria pe care o determina cele 3 falii si limita de lucru H_t/a^*

Vom nota astfel: A - intersectia F₁ cu F₂

B - intersectia F₁ cu H_t/a^*

C - intersectia F₃ cu H_t/a^*

D - intersectia F₂ cu F₃

_{A= mm;}

_{A= mm ;}

_{A= mm ;}

_{A= mm;}

Volumul brut se calculeaza ca fiind:

V=V+V+V

V

V

V=

V=2271018+8988209.5+3463128=14.722 mil m

Volumul brut este: V_b = 14,722 mil m³.

II. PROPRIETATILE MEDIULUI SOLID

Cu porozitatea m_ef , permeabilitatile K , K_¶, si saturatia S_ai trebuie sa calculam mediile la nivel de sonda , iar apoi mediile la nivel de zacamant.

a)     Media la nivel de sonda

Vom intocmi pentru fiecare sonda cate un grafic care sa ilustreze asezarea stratelor fiecare avand parametrii lor.

Apoi vom intocmi pentru fiecare sonda urmatorul tabel:

SONDA 781

M₇₈₁ = (6 x 16.5 + 4 x 20.8) / 10 = 18.22%

S_ai781 = (6 x 26,3+ 23.7 x 4) / 10 = 25.26%

K_¶781 = (6 x 243 + 4 x 542) / 10 = 362,6 mD

K = (6 x 355 + 4 x 664) / 10 = 466,6 mD

K/ 2 = (355+458)/2 =414 mD

SONDA 782

m₇₈₂ = (23x19.6) / 23 = 19,6 %

S_ai782 = (23x25.8) / 23 = 22.6 %

K = (23x574) / 23 = 574 mD

K_¶782 = (23x400) / 23 = 400 mD

/ 2 =(400 + 574)/2 =487mD

SONDA 720

m₇₂₀ = (19.6 x 5 + 20.6 x 8 ) / 13 = 20.21 %

S_ai720 = ( 5 x 23.05 +22.4 x 8 ) / 13 = 22,65 %

K = ( 359,5 x 5 + 427 x 8) / 13 = 401 mD

K_¶720 = (5 x 470 +497 x 8) / 16 = 486 mD

K₇₂₀ = (K_¶720 + K )/2 = (401,38 + 486,15)/2 =443 mD

SONDA 108

M₁₀₈ = (2 x 19.8 ) / 2 = 19.8%

S_ai108 = ( 25.8 x 2 ) / 2 = 25.8%

K =( 693 x 2 ) / 2 = 693 mD

K_¶108 = ( 484 x 2 ) / 2 = 484mD

K₁₀₈ = (K_{¶108 +} K )/2= (693 + 484)/2 = 588 mD   

Evaluarea proprietatilor fizice medii pe zacamant

Porazitatea se calculeaza ca fiind raportul dintre suma algebrica a produsului porozitatii si ariei corespunzatoare fiecarei sonde si suma algebrica a ariei sondelor.

m =

m=19%

S=23%

K=

K=498 mD

III. PROPRIETATILE FIZICE ALE FLUIDELOR

Temperatura de zacamant se calculeaza cu formula:

T

gradT=3,03

T

T,

◘ presiunea initiala de zacamant: p₀ = 130 bar;

◘ presiunea de saturatie: p_sat = 110 bar;

◘ presiunea de abandonare: p_ab = 20 bar.

3.1.Evaluarea proprietatilor fizice ale gazelor

Proprietatile gazelor:

Din datele de fluid extrase si din analiza PVT in autoclava s-au determinat urmatoarele proprietati ale gazelor:

factorul de volum al gazelor, b_g

- viscozitatea gazelor, µ_g

- factorul de neidealiate z

Datele despre gazele din sonda sunt tabelate mai jos.

p_pcr - pres. pseudocritica

T_pcr - temp. pseudocritica

M - masa moleculara a amestecului

T_z -temp. de zacamant

Z - factorul de abatere al gazelor

◘ presiunea pseudocritica:

p_pcr = Sy_ip_cri=46,296 bar,

◘ presiunea pseudocritica:

T_pcr = Sy_iT_cri=321,736 K,

◘ masa amestecului

M = Sy_iM_i=17,311kg/kmol,

◘ masa aerului:

◘ densitatea relativa a amestecului:

◘ presiunea pseudoredusa:

p_pr = p / p_pcr;

◘ temperatura pseudoredusa:

T_pr = T_z / T_pcr= 1,407;

Calculam b_g cu formula:

b = zp_stT_z / p_zT_st unde

p_st = 1,01325 bar

T_st = 291,15 K

Tabelam rezultatele:

Trasam apoi graficul : b_g = f(p).

Z = f(p)

b_g= Z - factorul de volum al gazelor

unde: P

T

Variatia vascozitatii cu presiunea

Din diagrama PVT se citeste vascozitatea gazului μ in functie de greutatea moleculara a gazului si de temperatura de zacamant.

μ =0,103 cP;

3.2Proprietatile fizice ale titeiului

Proprietatile titeiului variaza cu presiunea datorita faptului ca o parte din gazele care se afla initial dizolvate in titei incep sa iasa din solutie cu scaderea presiunii.

Se modifica astfel urmatorii parametrii:

factorul de volum b_t;

ratia de solutie r;

vascozitatea titeiului m_t

Avem doua domenii pe care vom determina ecuatiile acestor parametrii :

coeficientul de compresibilitate al titeiului:

bar^-1;

Avem doua domenii pe care vom determina ecuatiile acestor parametrii :

a)

;

b)

3.3Proprietatile apelor

Determinarea vascozitatii apei

a)     Salinitatea apei

Cantitatea de gaze dizolvate in apa este mica.

◘ densitatea apei:

◘ grad de salinitate:

mg/l;

◘ factorul de volum al apei:

◘ vascozitatea apei: cP;

Compresibilitatea apei de zacamant ( _a

◘ solubilitatea gazelor naturale in apa nemineralizata: m³_N/m³;

◘ corectia pentru salinitate: X = 0,062 ;

◘ solubilitatea gazelor naturale in apa de zacamant:

◘ coeficientul de compresibilitate al apei nemineralizate:

bar ^-1 ;

◘ coeficientul de compresibilitate al apei mineralizate:

bar^-1;

Compresibilitatea sistemului roca fluid ( β^*):

Resursa de titei: m³ ;

Resursa geologica de gaze asociate dizolvate m³

CAPITOLUL 4. PROPRIETATILE SISTEMULUI

ROCA-FLUID

4.1. Curgerea bifazica titei - gaze:

Se va determina variatia permeabilitatilor relative K_g, K_t functie de saturatiile S_l, S_t, S_g.

◘ S_ai - saturatia in apa interstitiala = 0,24;

◘ S_t - saturatia in titei: 0 ≤ S_t ≤1- S_ai

◘ S - saturatia normalizata: 0 ≤ S ≤

◘ S_g - saturatia in gaze: 0 ≤ S_g ≤1- S_ai

◘ S_l - saturatia in lichid: S_l = S_ai + S_t ; S_ai ≤ S_l ≤

◘ K_g - permeabilitate relativa gaze: K_g = (1-S²)(1-S)² ; K_g [0,1]

◘ K_tg - permeabilitate relativa curgere bifazica titei-gaze: K_tg = S⁴ ; K_tg [0,1]

◘ se vor trasa graficele: K_tg = f(S_l); K_g = f(S_l)

4.2. Curgerea bifazica titei-apa:

In acest caz se determina variatia permeabilitatilorrelative K_a, K_ta in functie de S_a.

◘ S_ai - saturatia in apa: S_at ≤ S_a ≤

◘ S_t - saturatia in titei: 0 ≤ S_t ≤ 1-S_ai

◘ S - saturatia normalizata:

0 ≤ S ≤

◘ permeabilitatile relative pentru curgerea bifazica titei-apa:

◘ fractia in apa:

0 ≤ f_a ≤

,unde pentru _t se va atribui valoarea corespunzatoare la presiunea de saturatie;

◘ derivata fractiei in apa la saturatia in apa se va determina prin diferente finite centrale:

◘ se vor reprezenta graficele K_ta, K_a = f (S_a)

VI. AMPLASAREA SONDELOR DE EXPLOATARE

Sondele de exploatare se vor amplasa in 2 siruri paralele.

cm; cm;

cm; cm;

Calculul razei reduse ale sondei

cm;

unde: r_s este raza sondei: r_s = 9,5 cm;

n - nr de gloante pe m liniar: n = 25 gl/m;

- diametrul glontului: cm;

l - lungimea de patrundere a glontului in strat: l = 60 cm;

Semidistanta dintre sonde:

m;

Calculul numarului de sonde pe siruri

S = 1180 m;

◘ numarul de sonde pe sirul intermediar:

sonde;

◘ numarul de sonde pe sirul 1:

sonde;

◘ numarul de sonde pe sirul 2:

sonde;

◘ semidistanta pe sirul 1:

m;

◘ semidistanta pe sirul 2:

m;

Parcalabescu, I., D. - Proiectarea exploatarii zacamintelor de hidrocarburi,Ed. Tehnica

Cretu, I. - Hidraulica generala si subterana,Ed. Didactica si Pedagogica, Bucuresti 1983

Popa, C., Soare, A., Parcalabescu, I., D. - Ingineria zacamintelor de hidrocarburi(Vol.1+2)