constructii - Sa seze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+8 nivele din diafragme de beton armat turnate monolit. Cladirea este destinata locuinta si este amplasata intr-o zona urbana de calcul seismic D.

 

Sa se proiecteze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+8 nivele din diafragme de beton armat turnate monolit. Cladirea este destinata locuinta si este amplasata intr-o zona urbana de calcul seismic D.

Inchiderea exterioara a cladirii se realizeaza din zidarie de BCA de 30 cm si fasii din BCA de 7,5 cm. La compartimentarile interioare se foloseste zidarie din BCA de 20 cm.

Acoperisul este de tip terasa cu scurgere interioara a apelor si se va termoizola cu BCA de 20 cm grosime.

Planseele se vor realiza din beton armat prefabricat.

H_nivel=2,8 m

Grosime diafragma = 20 cm

Se cere:

Note de calcul pentru diafragmele din beton armat:

Piese scrise

Piese desenate:

- Plan armare diafragme

- Sectiune orizontala in diafragme

- Sectiune verticala in 2 diafragme

Nota de calcul

1. Evaluarea incarcarilor
2. Calculul total al greutatii structurii
3. Determinarea incarcarilor seismice
4. Stabilirea sectiunilor active de calcul si a caracteristicilor geometrice ale diafragmelor transversale
5. Determinarea caracteristicilor de rigiditatea ale diafragmelor transversale la deplasari laterale
6. Distributia incarcarilor totale intre diafragme

1. EVALUAREA INCARCARILOR

1.1 Incarcare panseu etaj curent

1.2 Incarcare planseu terasa

1.3 Incarcare scara

1.4 Incarcare placa balcon (beton)

2. CALCULUL TOTAL AL GREUTATII STRUCTURII

2.1 Calculul greutatii planseului etaj curent

- incarcarea planseului etaj curent - q_pl = 627,5 daN/m²

- suprafata planseu etaj curent - S = 20,4 x 13,8 = 281,52 m²

- suprafata gol - S_gol = 17 x 0,27 x 1,5 = 6,885 m² (scara)

S_pl = S - S_gol = 281,52 - 6,885 = 274,63 m²

G_pl = q_pl x S_pl = 627,5 x 274,63 = 172 333,46 daN

2.2 Calculul greutatii planseului terasa

- incarcare planseu terasa - q_t = 1108,9 daN/m²

- suprafata planseu terasa - S = 20,4 x 13,8 = 281,52 m²

- suprafata gol - S_gol = 0,4 x 0,4 = 0,16 m²

S_t = S - S_gol = 281,52 - 0,16 = 281,36 m²

G_t = q_t x S_t= 1 108,9 x 281,36 = 312 000,1 daN

2.3 Calculul greutatii scarii

- incarcare scara - q_sc = 677,5 daN/m²

- suprafata scara - S_sc = 5,37 x 1,2 = 6,44 m²

G_sc = q_sc x S_sc = 677,5 x 6,44 = 4 365,81 daN

2.4 Calculul greutatii balconului

- incarcare placa balcon - q_b = 487,5 daN/m²

- suprafata placa balcon - S_b = 3,6 x 1,2 = 4,32 m²

G_b = q_b x S_b + (3,6 x 0,8 x 0,13 x 2500) + 2(1,2 x 0,8 x 0,13 x 2500) = 3 666 daN

2.5 Calculul greutatii diaframelor

Greutatea diafragmelor o vom calcula pe bucati,

a) Greutatea bucatilor de diafragama tip fig. 1

Fig. 1

G_d1 = 2[(14,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,4 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 42 000 daN

La parter:

G_d1parter = G_d1 - G_{gol usi} = 42 000 - 3960 = 38 040 daN

G_{gol usi} = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 2500) = 3960 daN

b) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 2

G_d2 = 8[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500) + (3,7 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 50400 daN

Fig. 2

c) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 3

Fig.3

G_d3 = 2[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500)+ (5,1 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 16520 daN

d) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 4

G_d4 = 4[(4,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + (0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 26 880 daN

e) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 5

G_d5 = 2[(10 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] =31 360 daN

f) Greutatea fasiilor de BCA de 7,5 cm

Greutatea fasiilor de BCA pe un etaj este:

G_fasii = 2(14,2 x 0,075 x 2,8 x 800) = 4771,2 daN

*La parter:

G_{fasii parter} = G_fasii - G_{gol usi} = 4771,2 - 1267,2 = 3504 daN

G_{gol usi} = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 800) = 1267,2 daN

Greutatea totala a diafragmelor pe un etaj si la parter este:

G_{D etaj} = G_d1 + G_d2 + G_d3 + G_d4 + G_d5 + G_fasii =

= 42 000 + 50 400+ 16520 + 26 880 + 31 360 + 4771,2 = 171 931,2 daN

G_{D parter =} G_d1parter + G_d2 + G_d3 + G_d4 + G_d5 + G_{fasii parter} =

= 38 040 + 50 400+ 16520 + 26 880 + 31 360 + 3504 = 166 704 daN

2.6 Calculul atic (beton)

- grosimea aticului = 15 cm

- inaltimea aticului = 60 cm

G_atic = (2 x 14,2 + 2 x 20,8) x 0,15 x 0,6 x 2500 = 15 750 daN

2.7 Calculul greutate ziduri exterioare

a) Zidarie exterioara la sufragerie:

G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN

G_{gol fereastra} = (0,9 x 2 x 0,3 x 600) + (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600) = 648 daN

G_{zid.ext.sufr.} = G - G_{gol fereastra} = 1612,8 - 648 = 964,8 daN

b) Zidarie exterioara la bucatarie:

G=(2,6 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1310,4 daN

G_{gol fereastra} = (1,2 x 1,2 x 0,3 x 600 = 259,2 daN

G_zid.ext.buc. = G - G_{gol fereastra} = 1310,4 - 259,2 = 1051,2 daN

c) Zidarie exterioara la dormitor:

G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN

G_{gol fereastra} = (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600)= 324 daN

G_{zid.ext.dorm.} = G - G_{gol fereastra} = 1612,8 - 648 = 1288,8 daN

G_zid.ext.ap.= 964,8 + 1051,2 + 1288,8 = 3304,8 daN

G_zid.ext.et. = 4 x 3304,8 = 13 219,2 daN

2.8 Calculul greutate ziduri interioare

a) Zidarie interioara la baie:

G_{pereti baie} = (2,2 x 0,2 x 2,8 x 600) + 2(2 x 0,2 x 2,8 x 600) = 739,2 + 1344=

=2083,2 daN

G_{gol usa =} (0,8 x 0,2 x 2 x 600)= 192 daN

G_zid.int.baie = G - G_{gol usa} = 2083,2 - 192 =1891,2 daN

G_zid.int.ap.= 1891,2 daN

G_zid.int.et. = 4 x 1891,2 = 7564,8 daN

2.9 Calculul greutatii pe fiecare etaj si al intregii structuri

G_parter = G_pl + G_sc + G_{D parter} + G_zid.ext.et. + G_zid.int.et. = 360 683,27 daN

G_etaj1 = G_{etaj2 =} G_{etaj3 =} G_{etaj4 =} G_{etaj5 =} G_{etaj6 =} G_{etaj7 =} G_pl + G_sc + 4xG_b + G_{D etaj} + G_zid.ext.et. + G_zid.int.et. = 379 307,27 daN

G_etaj8 = G_t + G_sc + 4xG_b + G_{D etaj} + G_atic + G_zid.ext.et. + G_zid.int.et. = 534 723,91 daN

G_structura = ΣG_i = 3 550 558,094 daN = 3550,55 tone

3. DETERMINAREA INCARCARILOR SEISMICE

Constructia se afla in orasul Craiova, fiind o constructie de tip curent (locuinta) care se incadreaza conform codului P100-1/2006 in clasa de importanta III, al carui coeficient si acceleratia terenului a_g = 0,16 g (conform P100-1/2006, figura 3.1).

Clasa de ductilitate determinata de conditiile seismice si de natura structurii pentru a_g < 0,16 se ia medie (M).

Conform P100-1/2006, tabel 5.1, factorul de comportare q = 3,0.

Pentru zona de incarcare cu zapada in orasul Craiova, valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol, in amplasamentul constructiei (conform CR1-1-3/2005):

S_ok = 2 kN/m²

Valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe acoperis:

S_k = m x c_e x c_i x S_ok = 0,8 x 1 x 1 x 2 = 1,6 kN/m²

unde: m - coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperis

c_e - coeficientul de expunere al amplasamentului constructiei (valoarea coeficientului c_e pentru expunerea partiala a constructiei = 0,8)

c_t - coeficientul termic

3.1. Forta taietoare de baza

unde: S_d(T₁) - ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale de vibratie T₁

Pentru Craiova avem T₁ < T_c (T_c - perioada de colt, care pentru Craiova este = 1s, conform P100-1/2006 fig. 3.2)

m - masa totala a cladirii, calculata ca suma a maselor de nivel m_i

; G_i - greutatea pe nivelul i

g₁ - factor de importanta - expunere al constructiei;

l - factor de corectie care tine seama de contributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia, care are valoarea l=0,85 pentru constructii cu mai multe deschideri si mai multe niveluri.

, pentru T₁ > T_B

a_g = 0,16 g

b(T₁) - spectrul normalizat de raspuns elastic

Pentru T_C = 1 s, din tabelul 3.1 rezulta T_B = 0,1 s si T_D = 3 s.

unde: b₀ - factorul de amplificare dinamica maxima a aceleratiei orizontale a terenului de catre structura

b₀ = 2,75 din fig. 3.3, pentru T_C = 1,0 s

m/s²

3.2. Determinarea greutatilor pe etaje

G₁= 157613+5705+226799+33686+10000+14578+6200+4369+5754+

+157613+1/2[5705+226799+33686+14578+6200+4369+5754] = 770862daN

G₁ = 7708 kN

G₂ = G₃ = G₄ = G₅ = G₆ = G₇ =

= 157613+5705+226799+33686+10000+14578+6200+4369+5754 =

= 464704 daN

G₂ = 4647 kN

= 241792+20790+4656+10000+ ½[226799+33686+14578+6200+4369+5754]=

= 4229 daN

G₈ = 4229 kN

G_tot = 7708 + 6 x 4647 + 4229 = 39819 kN

3.3. Masele corespunzatoare fiecarui nivel

F_b = 1 x 1,43 x 4059 x 0,85 = 4933,71 KN

3.4. Fortele seismice de nivel

Pentru parter:

= 785,7 x 2,8 + 473,7 x [5,6 + 8,4 + 11,2 + 14 + 16,8 + 19,6] + 431,1 x 23,3 = 48056,31

KN

4. STABILIREA SECTIUNILOR ACTIVE DE CALCUL SI A CARACTERISTICILOR GEOMETRICE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE

Pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale diafragmelor se folosesc urmatoarele notatii si relatii de calcul ale caror rezultate vor fi centralizate in tabele de mai jos pentru fiecare diafragma in parte:

- Ai - suprafata bucatii de diafragma i

- Yci - pozitia centru de greutate al partii de diafragama i fata de axa Δ

- Yc - pozitia centrului de greutate al intregii sectiunii fata de axa Δ

- I_yi - moment de inertie fata de centru de greutate propriu al partii de montant/rigla i

- I_m/I_r - moment de inertie al montantului/riglei in raport cu axa ce trece prin centru de greutate al intregii sectiuni

- A_mi = sectiunea activa la compresiune excentrica

- A_mti - sectiunea activa la forta taietoare

Relatii de calcul:

pentru patrat

pentru dreptunghi

Structura este compusa precum urmeaza:

7 diafragme transversale (vezi fig. 6):

DT₁ ≡ DT₇ - diafragme fara goluri

DT₂ ≡ DT₆ - diafragme cu un sir de goluri

DT₃ ≡ DT₅ - diafragme cu un sir de goluri

DT₄ diafragma fara goluri

4 diafragme longitudinale (vezi fig. 7)

DL_D ≡ DL_A

DL_B ≡ DL_C

4.1 Diafragmele DT1≡DT7 (vezi fig. 8)

Acest tip de diafragme este alcatuit dintr-un singur montant.

4.1.1 Calculul latimii talpilor

a) Talpile mici

Δb_dr = 0,2 m (pana la primul gol) => b_p = 0,2+0,2 = 0,4 m

b) Talpile mari

Δb_dr = 6 x d = 6 x 0,2 = 1,2 m => b_p = 0,2 + 1,2 = 1,4 m

4.1.2 Calculul caracteristicilor geometrice

4.2 Diafragmele DT2≡DT6 (vezi fig. 9)

Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.

4.2.1 Calculul latimii talpilor

a) Montant 1

Δb_dr = 0,6 m (distanta pana la primul gol)

Δb_stg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

b_p = Δb_dr + Δb_stg + 0,20 = 2,00 m

b) Montant 2

b_p = Δb_dr + Δb_stg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m

c) Rigla

b_p = 0,20 m

4.2.2 Calculul caracteristicilor geometrice

4.3 Diafragmele DT3≡DT5 (vezi fig.10)

Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.

4.3.1 Calculul latimii talpilor

a) Montant 1

Δb_stg = 1,4 m (distanta pana la primul gol)

Δb_dr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

b_p = Δb_dr + Δb_stg + 0,20 = 2,80 m

b) Montant 2

b_p = Δb_dr + Δb_stg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m

c) Rigla

b_p = 0,20 m

4.3.2 Calculul caracteristicilor geometrice

4.4 Diafragma DT4 (fig. 11)

Acest tip de diafragma este alcatuit dintr-un singur montant

4.4.1 Calculul latimii talpilor

a) Talpa 1

Δb_stg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

Δb_dr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

b_p = Δb_dr + Δb_stg + 0,20 = 2,60 m

b) Talpa 2

b_p = 0,40 m

4.4.2 Calculul caracteristicilor geometrice

5. DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE RIGIDITATE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE LA DEPLASARI LATERALE

Diafragme pline - DT1, DT7 si DT4

Se determina:

I₀ = I_m - moment de inertie global al diafragmei

η_s - coeficient adimensional si este 1 in cazul diafragmelor pline
ν_s - coeficient adimensional

A_mt - sectiunea activa la forta taietoare

Momentul de inertie echivalent corectat va fi:

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelul de mai jos:

Diaframe cu goluri - DT2, DT3, DT5 si DT6

Se determina astfel

a)     Caracteristicile cadrului real:

- rigiditatea la distorsiune a riglelor

-

- rigiditatea la distorsiune a montantilor

b)     Caracteristicile cadrului inlocuitor

- rigiditatea la distorsiune a stalpului cadrului echivalent

- - rigiditatea la distorsiune a riglei cadrului echivalent

c)     Marimile ( , I₀, si )

-

- - coeficient care introduce influenta deformabilitatii axiale a montantilor

- - moment de inertie global

- - coeficient de monolitism

- - momentul de inertie echivalent corectat

- si se ia din tabele in functie de valoarile lui si

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelele de mai jos:

6. DISTRIBUTIA INCARCARII TOTALE INTRE DIAFRAGME

Determinarea pozitiei centrului maselor(CM) si centrului de rigiditate (CR)

Fiind structura simetrica CM≡CR si se afla L/2 respectiv l/2 din cladire.

Astfel:

m

m

Distributia incarcarii totale intre diafragme

Distributia incarcarii orizontale din seism se face in conformitate cu relatia:

M_t = S x e_s

unde:

S=284 044,6 daN - rezultanta incarcarii seismice

M_t,s - moment de torsiune din seism

e_s = e_os + e_a = 1,29m (e_os=0 excentricitatea centrului maselor in raport cu centrul de rigiditate; e_a=1,29 - excentricitatea aditionala convetionala)

Calculand pentru fiecare diafragma obtinem:

CALCULUL FORTELOR AXIALE N

S₁=6,48 m²   

S₂=3,24 m²   

S₃=5,17 m²

S₄=2,25 m²

S₅=0,045 m²

S₆=0,02 m²

S₇=0,18 m²

q _terasa=1319daN/m²

q^e_{pl. current}=838daN/m²

q_balcon= 765daN/m²

S₈=28,35 m²

S₉=2,25 m²

Diafragma DT1 (etaj 8)

N₁=4550 daN/ml

Greutatea diafragmei

G=24.360 daN

Greutatea diafragmei/ ml = =1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1

N₂=2891,1 daN/ml

Greutate atic = 17.748 daN

G_atic/ml=255 daN/ml

N₈= G_atic + N₁+G_d= 6238 daN/m

N₇=N₈+ N₂ +G_d =10.562 daN/m

N₆=14.886 daN/m

N₅=19.210 daN/m

N₄=23.534 daN/m

N₃=27.858 daN/m

N₂=32.182 daN/m

N₁=36.506 daN/m

N_p=40.830 daN/m

Diafragma DT2

N_terasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN

G diafr/ml=1.420 daN/ml

N_planseu=2.891,1 daN/ml

N₈=5.970 daN/ml

N₇=10.281 daN/ml

N₆=14.592 daN/ml

N₅=18.903 daN/ml

N₄=23.214 daN/ml

N₃=27.525 daN/ml

N₂=31.836 daN/ml

N₁=36.147 daN/ml

N_p=40.458 daN/ml

Diafragma DT3

N_terasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN

G diafr/ml=1.420 daN/ml

N_planseu=2.891,1 daN/ml

N₈=5.970 daN/ml

N₇=10.281 daN/ml

N₆=14.592 daN/ml

N₅=18.903 daN/ml

N₄=23.214 daN/ml

N₃=27.525 daN/ml

N₂=31.836 daN/ml

N₁=36.147 daN/ml

N_p=40.458 daN/ml

Diafragma DT4

G_DT4=11.900 daN

G_DT4/ml=1.434daN/m

N₈=5.984 daN/ml

N₇=10.308 daN/ml

N₆=14.634 daN/ml

N₅=18.959 daN/ml

N₄=23.284 daN/ml

N₃=27.609 daN/ml

N₂=31.934 daN/ml

N₁=36.259 daN/ml

N_p=40.584 daN/ml

Diafragma DT5

N_terasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN

G diafr/ml=1.420 daN/ml

N_planseu=2.891,1 daN/ml

N₈=5.970 daN/ml

N₇=10.281 daN/ml

N₆=14.592 daN/ml

N₅=18.903 daN/ml

N₄=23.214 daN/ml

N₃=27.525 daN/ml

N₂=31.836 daN/ml

N₁=36.147 daN/ml

N_p=40.458 daN/ml

Diafragma DT6

N_terasa=4550 daN/ml

Greutate diafragma

G=9.940 daN

G diafr/ml=1.420 daN/ml

N_planseu=2.891,1 daN/ml

N₈=5.970 daN/ml

N₇=10.281 daN/ml

N₆=14.592 daN/ml

N₅=18.903 daN/ml

N₄=23.214 daN/ml

N₃=27.525 daN/ml

N₂=31.836 daN/ml

N₁=36.147 daN/ml

N_p=40.458 daN/ml

Diafragma DT7(etaj 8)

N₁=4550 daN/ml

Greutatea diafragmei

G=24.360 daN

Greutatea diafragmei/ ml = 1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1

N₂=2891,1 daN/ml

Greutate atic = 17.748 daN

G_atic/ml=255 daN/ml

N₈=6238 daN/m

N₇=10.562 daN/m

N₆=14.886 daN/m

N₅=19.210 daN/m

N₄=23.534 daN/m

N₃=27.858 daN/m

N₂=32.182 daN/m

N₁=36.506 daN/m

N_p=40.830 daN/m

DETERMINAREA MOMENTELOR INCOVOIETOARE SI A FORTELOR TAIETOARE

Se folosesc urmatoarele relatii de calcul:

(deja calculat anterior)

M_s - coeficienti functie de si

Rezultatele calculelor sunt prezentate in tabele de mai jos:

Astfel eforturile sectionale sunt:

CALCULUL ARMATURILOR TRANSVERSALE

Calculul la compresiune (intindere) se realizeaza in conformitatea cu STAS 10107/0-90.

Necesitatea armaturilor constructive nu se stabileste de regula din calcul prevederea lor fiind determinata de acoperirea unor solicitari neevidentiate in calcule curente (de ex. cele din contractia betonului, variatii de temperatura, etc.).

Se executa armare continua realizata cu ajutorul a doua plase de armature dispuse spre fata peretelui cu acoperire de beton de 1,5 cm.

Cele doua plase de armature se leaga intre ele cu agrafe de 5-6 mm diametru I minim 6-8 buc/m² de perete.

1. Diafragmele de la etajul 1 I etajul 10: tab 2.9 - [2]

plase sudate din sarma trasa mata

a)     armature verticale: ø8/25 cm

procentul de armare p=0,1%

b)     Armaturi orizontale: ø 8/25 cm

Procentul de armare p=0,12%

2. Diafragmele de la etajele intermediare

plase sudate din sarma trasa mata

a)     armature verticale: ø6/20 cm

procentul de armare p=0,08%

b)     armaturi orizontale: ø6/20 cm

procentul de armare p=0,10%

3. Armari locale ale elementelor verticale (capetelor de diafragme cu si fara bulbi)

Se realizeaza cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stalpilor.

In cazul capetelor de diafragme cu bulbi, armarea se face cu un procent de minim p=0,4% din aria ingrosarii, in timp ce armarea zonelor de capat a diafragmelor fara bulbi se face cu un procent de minim 0,6% din aria zonei armate.

Barele verticale din zonele de capat vor avea diametrul de 10 - 12 mm

Etrierii vor avea diametrul Ø6 se vor dispune la ditanta de 10 cm.

4. Armarea intersectiilor de diafragme

Se face cu carcase cu 2 etrieri in cruce care fac legatura cu armarea orizontala a peretilor. Armarea verticala minima este de 4Ø12.

5. Armarea intersectiilor peretilor cu planseele

Se face pe grosimea planseului cu o centura, formata din 4 bare cu diametrul minim al armaturiloe Ø10.

In cazul armarii diafragmelor cu plase continue, prevederea a doua bare cu diametrul de 8 mm se considera suficienta.

Centura de la intersectia cu planseul va avea inaltimea de 40-45 cm

In dreptul golurilor pentru usi, barele din centura se vor inadi prin petrecere cu barele din boiandrugi fara a se continua deaupra golului.

7. Dimensionarea armaturilor in diafragmele de beton armat

Diafragma T₁

N=408,30 t

M=2.451 tm

T=46,85 t

Se alege beton BC 20: Rc=65 daN/cm₂

PC 52: Rt= 6,7 daN/cm₂

Ra 3.000 daN/cm₂

Verificarea sectiunilor de beton:

n₀=0,0267 cm²

Capatul de bulb comprimat

At=0,28 m²

Ai= 2,84 m²

=0,098

Se considera

n₀

A_bc=0,12 m²

At=0,157

n₀

Q^c

Q^cdaN

Dimensionarea armaturii de la capetele diafragmei

Pozitia centruluide greutate G

lg=I_m1=7,10 m l_fl

Talpa se afla in zona comprimata

<4 =>

n=0,0267 cm²

m=0,114

=0,2 =>

Armatura de rezitenta din bulbi

Aa=6,15 cm²

Armatura necesara din p_min=0,1%

A_a1+ A_a1> p_min%

p_min%=2,84 cm²

A_a1=14,20 cm²

A_a1=1,57 cm²

n=0,30

m=0,127

=0,2 =>

Armatura de rezistenta din talpa

A_a2=2,6 cm²

Armatura necesara din p_min de armare

p_min=0,1%

Aa=2,84 cm²

Dimensionarea armaturilor din camp

A_anivel=

Armatura verticala A_as=4,0 cm²

Se dispune: plasa sudata ø6/10 cm